• 方正帥,劉佳明,黃根哲,張宏,劉鳳德

• 長春理工大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院, 長春 130022

作者簡介: 方正帥(1995-), 男, 碩士研究生, 現(xiàn)主要從事激光加工技術(shù)的研究.

通訊作者: 劉鳳德, lfd@cust.edu.cn

• 基金項目:吉林省科技發(fā)展計劃資助項目 20190302022GX

為了改善鋁/鋼連接性能, 采用激光技術(shù)通過調(diào)整工藝參數(shù)獲得了拉伸強(qiáng)度達(dá)到鋁母材40%的不等厚鋁/鋼對焊接頭, 并對接頭焊縫組織、界面化合物、力學(xué)性能展開了分析。結(jié)果表明, 焊接速率為1.8 m/min、激光向鋼側(cè)偏置0.3 mm、離焦量為0 mm、激光功率為3.0 kW時, 接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)到38 MPa; 保持其它焊接參數(shù)不變, 離焦量為-2 mm時, 接頭抗拉強(qiáng)度進(jìn)一步提升至57.7 MPa, 焊縫截面形狀由酒杯狀變?yōu)槭鼱? 熔合線更加整齊, 附近裂紋、氣孔缺陷明顯減少; 焊縫界面區(qū)域物相衍射與能譜分析表明, 沿熔合線垂直方向生長的化合物為脆韌程度不盡相同的FeAl、FeAl3、Fe2Al5和Fe2CrAl、Fe3Al; 接頭整體拉伸斷裂模式為脆性斷裂, 斷口表面部分位置連接強(qiáng)度較好, 呈凹陷狀, 檢測發(fā)現(xiàn)Fe3Al。此研究結(jié)果在提升車身鋁/鋼連接處性能、車身減重以及節(jié)能減排方面具有重要現(xiàn)實意義。

實驗材料為150 mm×65 mm×4 mm的304不銹鋼和150 mm×65 mm×8 mm的6061鋁。

實驗中采用德國通快公司型號為HL4006D的Nd∶YAG激光器。實驗前先將待焊母材用砂紙去除表面氧化膜，并用丙酮對母材表面進(jìn)行超聲清洗、真空干燥爐烘干，然后將待焊母材用特定夾具固定在試驗臺上，將激光偏移至鋼側(cè)設(shè)定位置。

完成焊接實驗后，切割獲得標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣，利用萬能試驗機(jī)測試接頭抗拉強(qiáng)度，并對拉伸斷口進(jìn)行X射線衍射物相分析。在焊接區(qū)域進(jìn)行12 mm×10 mm金相切割和鑲嵌打磨，用配比為(1.5 mL HF+2.5 mL HCl+3 mL HNO3+50 mL H2O)的凱勒試劑和FeAl3溶液分別對鋁側(cè)和鋼側(cè)進(jìn)行15 s和30 s的腐蝕，在光鏡下觀察焊縫區(qū)域宏觀形貌，利用掃描電鏡及其配備的能譜分析儀(energy dispersive spectrometer，EDS)觀察焊縫區(qū)微觀組織形貌并分析元素組成。使用MH-60顯微硬度儀在焊縫區(qū)域間距0.1 mm，進(jìn)行載荷1.962 N保載時間10 s的顯微硬度測試。

圖1 Side view of laser butt welding

圖2 Tensile specimen

圖 6為試樣h(見圖 4c)焊縫截面的宏觀形貌。圖 7a為圖 6焊縫標(biāo)記區(qū)域(見K點(diǎn))的放大圖，圖 7b為圖 6焊縫標(biāo)記區(qū)域(見P點(diǎn))的放大圖。圖 7a和圖 7b中標(biāo)記點(diǎn)1~7為光鏡下觀察到的組織形態(tài)。從圖 7a和圖 7b中可知，在標(biāo)記點(diǎn)1和7處存在沿鋼側(cè)連續(xù)鋸齒狀物質(zhì)生成。在其他學(xué)者[13-14]的研究中也同樣表明，與標(biāo)記點(diǎn)1、7處形態(tài)類似的鋸齒狀物質(zhì)為Fe4Al13，其生成原因與緊鄰鋼側(cè)有關(guān)。標(biāo)記點(diǎn)2、3、4處分別能觀察到絮狀、正方形塊狀和米粒狀物質(zhì)，標(biāo)記點(diǎn)5、6處為粗大和細(xì)小針狀混合物，同時可觀察到標(biāo)記點(diǎn)2~6都位于界面或鋁濃度較高的鋁側(cè)焊縫內(nèi)。同樣有學(xué)者[15-17]研究發(fā)現(xiàn)，標(biāo)記點(diǎn)2~6針狀、棒狀物為FeAl3、FeAl以及Fe4Al13。因此圖 7a和圖 7b靠近鋁側(cè)焊縫標(biāo)記點(diǎn)2~6應(yīng)為富鋁相鐵-鋁化合物。

圖6 Aluminum/steel analysis position of -2 mm defocus

   圖7 Macrostructure of -2 mm defocus joint weld